第二节 安全型继电器
AX系列安全型继电器,是在座式继电器和大插入式继电器的基础上,由我国自行设计和制造的。它与座式和大插入式相比,结构新颖、重量轻、体积小。经现场几十年的运用考验,证明其安全可靠、性能稳定,能满足信号电路对继电器提出的各种要求。它是我国铁路信号继电器的主要定型产品,应用最为广泛。
一、安全型继电器概述
安全型继电器是直流24V系列的重弹力式直流电磁继电器。其典型结构为无极继电器,其他各型继电器由无极继电器派生。因此,绝大部分零件都能通用。
1.插入式和非插入式
安全型继电器分为插入式和非插入式。插入式多为单独使用,非插入式常使用于有防尘外壳的组匣中。两者的区别仅在于,插入式继电器带有透明性能很好的外罩(由聚甲基丙烯酸甲酯或聚碳酸酯制成),用以密封防尘,同时为了与插座配合使用,插入式继电器安装在酚醛塑料制成的胶木底座上。插入式无极继电器如图1-3所示,尺寸单位为:mm(教材中其他图示的尺寸单位同此,不再另行标注)。
图1-3 插入式无极继电器
插入式继电器的外形尺寸为163mm×48.5mm×160mm,重量1.2~1.8kg。非插入式继电器的外形尺寸为(131~149)mm×35mm×(105~140)mm(视不同品种略有不同),重量1.0~1.6kg。
在实际使用中,为便于维修,多采用插入式继电器。
2.安全型继电器的型号表示法
安全型继电器型号用汉字拼音字母和数字表示,字母表示继电器种类,数字表示线圈的电阻值(单位Ω),例如:
继电器型号的文字符号含义见表1-1。
表1-1 继电器型号的文字符号含义
3.安全型继电器的品种及用途
安全型继电器具有无极、无极加强接点、无极缓放、无极加强接点缓放、整流式、有极、有极加强、偏极、单闭磁5种9类,安全型继电器的基本情况见表1-2。它们的特性和线圈电阻值各不相同,在信号电路中有不同的作用。
用数字和字母表示接点组数和类型,例如,8QH表示8组普通前后接点组,2DFJ表示2组加强定反位接点组。
4.继电器插座
安全型继电器组成插入式,需加装继电器插座板,安全型继电器插座的结构如图1-4所示。
表1-2 安全型继电器的基本情况
续上表
注:Q表示前接点,H表示后接点,D表示定位接点,F表示反位接点,J表示加强接点。
图1-4 安全型继电器插座的结构
插座插孔旁所注接点编号系无极继电器的接点编号,其他各型继电器的接点系统的位置及使用编号与之不同,而实际使用的插座仅此一种,所以必须按插座接点编号对照图(图1-5)中符号对照使用。
安全型继电器有多种类型,为防止不同类型的继电器错误插接,在插座下部鉴别孔内铆以鉴别销。鉴别销号码详见表1-2。
图1-5 插座接点编号对照图
不同类型的继电器由型别盖上的鉴别孔进行鉴别,根据规定的鉴别孔逐个钻成,以与鉴别销相吻合。型别盖外形及鉴别孔位置如图1-6所示。
图1-6 型别盖外形及鉴别孔位置图
5.安全型继电器的特点
在铁路信号系统中,凡是涉及行车安全的继电电路都必须采用安全型继电器。所谓安全型继电器是指它的结构必须符合故障—安全原则(发生安全侧故障的可能性远远大于发生危险侧故障的可能性;处于禁止运行状态的故障有利于行车安全,称为安全侧故障;处于允许运行状态的故障可能危及行车安全,称为危险侧故障)。它是一种故障不对称器件,在故障情况下使前接点闭合的概率远小于后接点闭合的概率。这样,就可以用前接点代表危险侧信息,用后接点代表安全侧信息。
为了达到故障—安全要求,安全型继电器在结构上有以下特点:
(1)前接点采用熔点高、不会因熔化而使前接点黏连的导电性能良好的材料。
(2)增加衔铁重量,采用“重力恒定”原理在线圈断电时强制将前接点断开。
(3)采用剩磁极小的铁磁材料构成磁路系统,并在衔铁与极靴之间设有一定厚度的非磁性止片,当衔铁吸起时仍有一定的气隙以防剩磁吸力将衔铁吸住。
(4)衔铁不致因机械故障而卡在吸起状态。
6.安全型继电器的寿命
继电器的寿命指的是接点的寿命,包括电寿命和机械寿命。继电器的电寿命,规定为普通接点2×106次,加强接点2×105次,有极继电器的加强定位、反位接点接通1×105次,断开1×103次;机械寿命10×106次。
二、安全型继电器的结构和动作原理
1.无极继电器
无极继电器有JWXC-2000、JWXC-1700、JWXC-1000、JWXC-7、JWXC-2.3、JWXC-370/480型及缓放的JWXC-H600、JWXC-H340、JWXC-500/H300型等品种。
(1)直流无极继电器的结构
JWXC型直流无极继电器的电磁系统如图1-7所示。无极继电器由电磁系统和接点系统两大部分组成。电磁系统包括线圈、铁芯、轭铁和衔铁。该继电器具有结构紧凑、加工方便等特点。
①线圈
线圈水平安装在铁芯上,分为前圈和后圈,之所以采用双线圈,主要是为了增强控制电路的适应性和灵活性,可根据电路需要单线圈控制、双线圈串联控制或双线圈并联控制。
图1-7 JWXC型直流无极继电器的电磁系统
线圈绕在线圈架上,线圈架由酚醛树脂压制而成。缓放型无极继电器为了增加缓放时间,采用铜质阻尼线圈架。线圈用高强度漆包线密排绕制,抽头焊有引线片,线圈及其与电源片的连接如图1-8所示。
图1-8 线圈及其与电源片的连接
②铁芯
铁芯由电工纯铁制成,其为软磁材料,具有较高的磁通密度和较小的剩磁,以利于继电器的工作。外层镀锌防护。铁芯如图1-9所示。它的尺寸大小,根据继电器的规格不同而有区别。缓放型继电器、灵敏继电器(如JWXC-370/480)尺寸大些,以加大缓放时间或减小工作值。
图1-9 铁芯
极靴在铁芯头部,用冷镦法加粗。在极靴正面,钻有两个圆孔,是为了组装和检修时,紧固和拆装铁芯用的。
③轭铁
轭铁呈L形,由电工纯铁板冲压成型,外表镀多层铬防护。
④衔铁
衔铁为角形,靠蝶形钢丝卡固定在轭铁的刀刃上,动作灵活。衔铁由电工纯铁冲压成型,衔铁上铆有重锤片,以保证衔铁靠重力返回。重锤片由薄钢板制成,其片数由接点组的多少决定,使衔铁的重量基本上满足后接点压力的需要。一般8组后接点用3片,6组用2片,4组用1片,2组不用。
衔铁上有止片,止片由黄铜制成,安装在衔铁与铁芯闭合处。止片有6种厚度,因继电器规格不同而异,可取下按规格更换。止片用以增大继电器在吸起状态的磁阻,减小剩磁影响,保证继电器可靠落下。
在电磁系统中,除衔铁和铁芯间工作气隙δ外,在轭铁的刀口处尚有第二工作气隙δ′,以减小磁路的磁势降,从而提高继电器的灵敏度。
⑤接点系统
无极继电器的接点系统如图1-10所示。处于电磁系统上方,通过接点架、螺钉紧固在轭铁上,两者成为一个整体。用螺钉将下止片、电源片单元、银接点单元、动接点单元以及压片按顺序组装在接点架上。在紧固螺钉前,应将拉杆、绝缘轴、动接点轴与动接点组装好。
图1-10 无极继电器的接点系统
无极继电器接点系统采用两排纵列式联动结构,因此,接点组数只能成偶数增减。拉杆传动中心线与接点中心线一致,以减少不必要的传动损失。为减少接点组组装时的积累公差,将接点片与托片组合压在酚醛塑料内以形成单元块。单元块之间为平面接触,易于控制公差,同时提高了接点组之间的绝缘强度。
银接点单元由锡磷青铜带制成的接点片与由黄铜制成的托片,两组对称地压制在胶木内。在接点簧片的端部焊有银接点。
接点接触时碰撞会产生颤动,颤动将形成电弧,对接点有较大的破坏作用,为消除这种颤动必须设置托片。在调整继电器时,可在接点片和托片间加一个初压力,保证接点刚接触时可动部分的动能被接点片吸收,这样既可消除颤动,又可缩短接点的完全闭合时间,大大减轻了接点的烧损。
动接点单元由锡磷青铜带制成的动接点簧片与黄铜板制成的补助片压制在酚醛塑料胶木内。动接点簧片端部焊有动接点。动接点由银氧化镉制成。
电源片单元由黄铜制成的电源片压在胶木内。
拉杆有铁制的和塑料制的,衔铁通过拉杆带动接点组。
绝缘轴用冻石瓷料(一种新型陶瓷材料)制成,抗冲击强度足够。动接点轴由锡磷青铜线制成。
压片由弹簧钢板冲压成弓形,分上、下两片,其作用是保证接点组的稳固性。
下止片由锡磷青铜板制成,外层镀镍。它在衔铁落下时起限位作用。
接点架由钢板制成,用稳钉与轭铁固定,保证接点架不变位。接点架的安装尺寸是否标准,角度是否准确,对继电器的调整有很大影响。
无极继电器均为普通接点。
(2)无极继电器的动作原理
无极继电器的磁系统为无分支磁路,如图1-11所示。在线圈上加上直流电压后,线圈中的电流I使铁芯磁化,在铁芯内产生工作磁通Φ,它由铁芯极靴处经过主工作气隙δ进入衔铁,又经过第二工作气隙δ′进入轭铁,然后回到铁芯,形成一闭合磁路。在工作气隙δ处,由于磁通Φ的作用,铁芯与衔铁间产生电磁吸引力FD,当FD大到足以克服机械负载的阻力Fj(主要是衔铁自重)时,衔铁即与铁芯吸合。此时衔铁通过拉杆带动动接点运动,使后接点断开,前接点闭合。
图1-11 无极继电器磁路
当线圈中的电流减小时,铁芯中的磁通按一定规律随之减小,吸引力也随着减小。当电流小到一定值时,它所产生的吸引力小于机械力时,衔铁离开铁芯,被释放。此时拉杆带动动接点运动,使前接点断开,后接点闭合。
2.无极加强接点继电器
加强接点继电器是为通断功率较大的信号电路而设计的。
无极加强接点继电器有JWJXC-480型、缓放的JWJXC-H125/0.44和JWJXC-H125/0.13型等品种。
JWJXC-480型继电器,其磁系统具有加大尺寸的无极磁路,接点系统由两组普通接点和两组加强接点组成,表示为2QH和2QHJ。普通接点与无极继电器相同,加强接点则具有特殊设计的大功率接点和磁吹弧器。
JWJXC-H125/0.44和JWJXC-H125/0.13型无极加强接点缓放继电器,其电磁系统和无极缓放继电器(JWXC-H340)相同。接点系统由两组带磁吹弧器的加强前接点、两组不带磁吹弧器的加强后接点和两组普通接点组成,即2QJ、2H、2QH。前圈为主线圈,后线圈为电流保持线圈。JWJXC-H125/80型继电器则是专为交流转辙机设计的缓放继电器,其后线圈为电压保持线圈。JWJXC-H120/0.17型继电器主要用于驼峰调车场五线制道岔电路,其电压线圈(120Ω)的缓放时间不小于0.55s,电流线圈(0.17Ω)的缓放时间不小于0.4s,由于延长了缓放时间,较好地解决道岔四开的问题。
无极加强接点继电器电磁系统虽与无极继电器相同,但由于接点系统结构的改变,引起磁系统的结构参数有较大变化。无极加强接点继电器的线圈与电源片连接方式与无极继电器相同。
无极加强接点继电器的接点系统如图1-12所示。它的普通接点与无极继电器相同。加强接点组由加强动接点单元和带磁吹弧器的加强接点单元组成。为了防止接点组间的飞弧短路,在两组加强接点间安装既耐高温、又具有良好绝缘性能的云母隔弧片。隔弧片铆在拉杆上。为保证加强接点的安装空间,增加了空白单元。图中用虚线表示的熄弧磁钢,说明只有带熄弧器的加强后接点才有。
图1-12 无极加强接点继电器的接点系统
由锡磷青铜片冲压成型的加强动接点片头部,铆有由银氧化镉制成的动接点。而加强静接点片头部,同样铆接银氧化镉接点,在接点的同一位置点焊了安装磁钢的熄弧器夹。
熄弧磁钢由铝镍钴合金或铁镍铝合金制成。其熄弧原理是利用电弧在磁场中受力运动而产生吹弧作用,使电弧迅速冷却而熄灭。为避免电弧烧损接点及对磁钢去磁,加强接点端部设有导弧角,使电弧迅速移到接点及磁钢的前部位置。
由于磁钢吹弧方向与极性有关,因此,熄弧磁钢极性的安装有特定的要求。
图1-13 磁熄弧器的极性安装
磁熄弧器的极性安装如图1-13所示。
3.整流式继电器
整流式继电器用于交流电路中。它通过内部的半波整流电路或全波整流电路将交流电变为直流电而动作。之所以如此,是为了避免在AX系列继电器中采用结构形式完全不同的交流继电器,以提高产品的系列化、通用化程度。
整流式继电器的电磁系统与无极继电器相同。只是磁路结构参数有所不同。更主要的是,在接点组上方安装由二极管组成的半波整流电路或全波整流电路。
整流式继电器有JZXC-480、JZXC-0.14、JZXC-H156、JZXC-H18型及派生的JZXC-H18F型等品种。
JZXC-480型继电器的磁路具有加大的尺寸(加大止片厚度),是为了增大返还系数而不使工作值增加很多。它具有不规则的4QH与2Q接点组。在接点组上,安装有二极管2CP25组成的桥式全波整流电路。
JZXC-0.14型继电器磁系统与JZXC-480相同。两线圈并联连接,有4QH接点组,接点组上方安装由2CZ-1型二极管组成的半波整流电路。
JZXC-H156与JZXC-H18型继电器为具有缓放特性的整流式继电器,其采用铜线圈架,接点系统为4QH接点组。在接点组上方,安装由二极管2CP25组成的桥式全波整流电路。JZXC-H18F是JZXC-H18的派生型号,具有防雷性能,以保护整流二极管免遭击穿。
JZXC-H142型、JZXC-H138型和JZXC-H60型整流式继电器用于LED为光源的信号点灯电路。JZXC-16/16型整流式继电器具有较高的返还系数,用于自动闭塞区间信号点灯电路,可解决长距离供电电缆漏泄电流大,灯丝继电器释放不可靠的问题。其前圈为二极管封闭的短路线圈,无整流单元与电源线直接连接,具有一定的防雷功能。
JZXC-H0.14/0.14型继电器主要用于道口信号点灯电路中的灯丝继电器。
整流式继电器的线圈、整流器与电源片连接如图1-14所示。
图1-14 整流式继电器的线圈、整流器与电源片连接
整流式继电器的接点系统的结构与无极继电器相同,零部件全部通用,只是接点的编号有区别。
整流式继电器动作原理与无极继电器相同,但由于交流电源通过整流后动作继电器,在线圈上加上的是全波或半波的脉动直流电,其中存在交变成分,使电磁吸引力产生脉动,工作时发出响声,对继电器正常工作带来不利影响。
4.有极继电器
有极继电器根据线圈中电流极性不同而具有定位和反位两种稳定状态,这两种稳定状态在线圈中电流消失后,仍能继续保持,故又称极性保持继电器。它的特点是磁系统中增加了永久磁钢。在线圈中通以规定极性的电流时,继电器吸起,断电后仍保持在吸起位置;通以反方向电流时,继电器打落,断电后保持在打落位置。
有极继电器有JYXC-660、JYXC-270型和加强接点的JYJXC-J3000和JYJXC-135/220、JYJXC-160/260型等品种。
(1)有极继电器的结构
有极继电器的磁路结构与无极继电器基本相同,不同的只是用一块端部呈刃形的长条形永久磁钢代替无极继电器的部分轭铁。磁钢与轭铁间用螺钉联结。
在与轭铁联结的部位有两个大于螺钉的圆孔,便于与轭铁安装时适当地调节磁钢的前后位置。磁钢上部的中间位置有一台面,以形成均匀的第二工作气隙。台面的中间有一凹槽,使拉杆下部不致与磁钢抵触而影响第二工作气隙的调整。
有极继电器的角形衔铁的尾部加装两个青铜螺钉,用来调节第二工作气隙的大小。在铁芯部位没有加装止片。
JYJXC-135/220和JYJXC-J3000分别是原JYJXC-220/220和JYJXC-3000的改进型。其结构及特性都有较大变化,以克服原继电器在使用中出现的外部机械力作用下在高电压时反位不打落的问题。改进型继电器利用偏极继电器的铁芯,增加了偏极磁钢,衔铁增加了止片,形成特性较对称的永磁磁路。JYJXC-X135/220型是在JYJXC-135/220型的加强接点上罩一个专用的熄弧装置而构成的。JYJXC-160/260是JYJXC-135/220的改进型,主要是结构的增强。
有极继电器的线圈引线与电源片的连接与无极继电器相同。
有极继电器衔铁位置的定位、反位规定为:衔铁与铁芯极靴之间的间隙最小时(即吸起状态)的位置规定为定位,此时闭合的接点叫做定位接点(符号为D,相当于前接点);衔铁与铁芯极靴之间的间隙最大时(即打落状态)的位置规定为反位,此时闭合的接点叫做反位接点(符号为F,相当于后接点)。
对于两线圈串联使用的有极继电器,如JYXC-660、JYXC-270、JYJXC-J3000,电源片1接电源正极,4接电源负极,为定位吸起,反之为反位打落。对于分线圈使用的有极继电器JYJXC-135/220等,则规定前圈的电源片3接电源正极,4接电源负极时为定位吸起;而后圈的电源片2接电源正极,1接电源负极时,为反位打落。
有极继电器的接点系统与无极继电器相同。改进型的有极继电器JYJXC-135/220和JYJXC-J3000的接点系统有较大改变:加强接点片加厚,取消接点托片,动接点片改为面接触以增大接触面积。JYJXC-J3000还取消了普通前接点。
加强接点继电器磁熄弧器的极性与接点电源极性的配合如图1-15所示。
(2)有极继电器的工作原理
有极继电器的磁路系统由永磁磁路与电磁磁路两部分组合而成,为不对称的并联磁路结构,有极继电器的磁路如图1-16所示。
图1-15 加强接点继电器磁熄弧器的极性与接点电源极性的配合
图1-16 有极继电器的磁路
永久磁钢的磁通分为两条并联支路。从N极出发,经衔铁、第一工作气隙δⅠ、铁芯、轭铁,到S极;从N极出发,经衔铁上部、重锤片、第二工作气隙δⅡ,到S极。这两条支路不对称,磁路的不平衡就形成有极继电器的正向转极值与反向转极值的较大差别。
当衔铁处于打落状态时(反位),由于δⅠ≫δⅡ,因此。由所产生的吸引力与衔铁重力、动接点预压力共同作用,克服了产生的吸引力与后接点压力,使衔铁保持在稳定的打落位置。反之,当衔铁处于吸合状态(定位)时,由于δⅠ≪δⅡ,因此,的吸引力将克服产生的吸引力、衔铁重力及接点的反作用力,使衔铁处于稳定的吸合位置。
显然,有极继电器从一种稳定位置转变到另一种稳定的位置,只有依靠电磁力的作用。
由图1-16可知,电磁磁通ΦD经过的是一个无分支的磁路,即铁芯、轭铁、δⅡ、重锤片、衔铁、δⅠ、极靴。磁通的方向由线圈中的电流极性决定。对于电磁通来说,永久磁钢是一个很大的磁阻,如同气隙一般。
图1-16(a)表示有极继电器由反位转换到定位的过程。继电器原处于反位状态,现在线圈中通以正极性电流,产生电磁通ΦD的方向是极靴处为S极。这时在δⅠ处ΦD与方向一致,磁通是加强的,等于。而在方向相反,磁通是削弱的,等于,当ΦD增到足够大时,则将克服、衔铁重力及接点反作用力,使衔铁开始吸合。在衔铁吸合过程中,随着δⅠ的不断减小、δⅡ的不断增大,,衔铁便迅速运动到吸合位置。
如果改变线圈电流极性,如图1-16(b)所示,则铁芯中电磁通ΦD的方向随之改变,极靴处为N极。则在δⅠ处ΦD与方向相反,磁通削弱,等于-ΦD;在δⅡ处ΦD与方向相同,磁通加强,等于,当时、衔铁重力、接点作用力的共同作用下,衔铁返回到打落位置。
5.偏极继电器
JPXC-1000型偏极继电器是为了满足信号电路中鉴别电流极性的需要设计的。它与无极继电器不同,衔铁的吸起与线圈中电流的极性有关,只有通过规定方向的电流时,衔铁才吸起,而电流方向相反时,衔铁不动作。但它又不同于有极继电器只有一种稳态,即衔铁靠电磁力吸起后,断电就落下,落下是稳定状态。
(1)偏极继电器的结构
偏极继电器的磁系统与无极继电器基本相同,偏极继电器磁路及工作原理如图1-17所示。但铁芯的极靴是方形的,在方极靴下方用两个螺钉固定永久磁钢,使衔铁处于极靴和永久磁钢之间,受永磁力的作用偏于落下位置。由于永磁力的存在,衔铁只安装一块重锤片,后接点的压力由永磁力和重锤片共同作用产生。
铁芯由电工纯铁制成,方形极靴是先冲压成型后再与铁芯焊成整体的。由于铁芯为方形极靴,衔铁也由半圆形改为方形,以增加受磁面积,降低气隙磁阻。
永久磁钢由铝镍钴材料制成,其上部为N极,下部为S极。两线圈串联使用,接线方式同无极继电器。
接点系统与无极继电器完全相同,具有8QH接点组。
(2)偏极继电器的工作原理
偏极继电器的磁路系统由永磁磁路与电磁磁路两部分组合而成。永磁的磁通ΦM从N极出发,经第三工作气隙δⅢ进入衔铁后分为两条并联支路:一部分磁通经第一工作气隙δⅠ进入方形极靴,然后直接返回S极;另一部分磁通穿过第二工作气隙δⅡ进入轭铁,再经铁芯至方形极靴,返回S极。由于δⅠ>δⅡ,所以,而,故。这样,δⅢ处由ΦM产生的永磁力FM远大于δⅠ处由产生的永磁力,使衔铁处于稳定的落下位置。
线圈通电后,铁芯中产生电磁磁通ΦD,ΦD的磁路与无极继电器相同,如图1-17(a)所示。若线圈中电流方向使电磁磁通在极靴处为S极,这时,在δⅠ处ΦD和方向相同,总磁通为两者之和,相应的总电磁吸引力增大;在δⅡ处,ΦD和方向相反,总磁通为两者之差,相应的总电磁吸引力减小。由于力臂相差较大,的增大较的减小作用要大得多,因此,对衔铁的总吸引力FMD增大。当FMD>FM时,FMD克服FM与接点的反作用力,使衔铁被吸合。
衔铁吸合后,磁路气隙发生变化,δⅢ≫δⅠ,永磁磁通在磁路中大大减小,FM显著减小,这时只要有一定值的电流存在,衔铁即保持在吸起状态。
断开线圈电源时,衔铁重力和接点的反作用力使衔铁返回。在衔铁返回的过程中,δⅠ增大,δⅡ减小,永磁磁通ΦM迅速增加,加速衔铁的返回,直到衔铁被下止片阻挡为止。
当线圈通以反极性电流时,如图1-17(b)所示,由于电磁通ΦD改变了方向,在δⅠ处,ΦD与相减。而在δⅡ处ΦD与相加,总的电磁吸引力反而下降,因此衔铁不会吸合,从而具有鉴别电流极性的功能。
图1-17 偏极继电器磁路及工作原理
但是,反极性不吸起是有条件的,如果不断增大反极性电流,使电磁磁通足以克服永磁的作用,即FD->FM,则衔铁可在反极性电流作用下吸合,这是不允许的。因此,在偏极继电器的电气特性上加上一条特殊的标准,即反向加200V电压,衔铁不能吸起,以保证其工作的可靠性。
6.单闭磁继电器
JDBXC-550/550型、JDBXC-A550/550型和JDBXC-1500型单闭磁继电器在信号电路中作为双命令控制继电器使用。它的外观与无极继电器完全一样,但磁系统有较大差别。单闭磁继电器的磁系统如图1-18所示。磁系统由L形轭铁、U形铁芯及T形轭根组成。装配时先在U形铁芯上套上两个方形线圈,再用螺钉紧固在T形轭根上。L形轭铁与轭根铆成一个整体。
单闭磁继电器的线圈为扁平形,是专为配合U形铁芯而设计的,单闭磁继电器线圈与电源片的连接如图1-19所示。
图1-18 单闭磁继电器的磁系统
图1-19 单闭磁继电器线圈与电源片的连接
单闭磁继电器的接点系统同无极继电器。
单闭磁继电器的磁路工作原理如图1-20所示。U形铁芯与轭根组成一个闭合磁路,铁芯的两个芯柱上各绕一个线圈。当两个线圈中一个通电时,它产生的磁通被封闭在闭合磁路中,工作气隙δⅠ、δⅡ中没有磁通存在,衔铁不受电磁力的作用。当两个线圈同时通电且它们产生的磁通在U形铁芯内方向一致(两线圈电流方向相反)时,仍被封闭在闭合磁路中,工作气隙δⅠ、δⅡ中仍然没有磁通,衔铁不会动作。只有当两线圈同时通电,且在U形铁芯中产生的磁通方向相反(两线圈中电流方向相同)时,磁通通过气隙δⅠ、衔铁、气隙δⅡ、轭铁、轭根、铁芯构成闭合回路,磁通在气隙处产生吸引力,使衔铁吸合。当一个线圈断电时,则另一个线圈的磁通又立即回到U形铁芯的闭合磁路中,衔铁不能保持而释放。
图1-20 单闭磁继电器的磁路工作原理
如果使单闭磁继电器的一个线圈(称其为局部线圈)通以固定极性电流,而另一个线圈的电流极性是正负变化的,它就成为一个不带永久磁钢的偏极继电器,具有反映外加信号极性的功能,以此来检查两个控制命令之间的极性关系。如果将单闭磁继电器的一个线圈通以固定方向的电流,作为局部线圈,则可当线路继电器使用。此外,还作为与门继电器使用。
三、安全型继电器的特性
安全型继电器的特性包括电气特性、时间特性和机械特性。这些特性用来表征继电器的性能,是使用和检修继电器的重要依据。
1.电气特性
电气特性是安全型继电器的基本要求,也是设计和实现信号逻辑电路的依据。
电气特性包括额定值、充磁值、释放值、工作值、反向工作值、转极值。
(1)额定值
额定值是满足继电器安全系数所必须接入的电压或电流值。
AX系列继电器的额定电压为直流24V,作为轨道继电器、灯丝继电器、道岔一启动继电器的电流线圈时除外。
(2)充磁值
为了测试继电器的释放值或转极值,预先使继电器磁系统磁化,向其线圈通以4倍的工作值或转极值。这样可使继电器磁路饱和,在此条件下测试释放值或转极值。
(3)释放值
向继电器通以规定的充磁值,然后逐渐降低电压或电流,至全部前接点断开时的最大电压或电流值。
(4)工作值
向继电器线圈通电,直到衔铁止片与铁芯接触、全部前接点闭合,并满足规定接点压力所需要的最小电压或电流值。此值是继电器的磁系统及接点系统刚好能工作的状态,一般规定工作值不大于额定值的70%。
(5)反向工作值
向继电器线圈反向通电,直到衔铁止片与铁芯接触、全部前接点闭合,并满足接点压力时所需要的最小电压或电流值。造成反向工作值大于工作值的原因是磁路剩磁影响所致,反向工作值一般不大于工作值的120%。
(6)转极值
使有极继电器衔铁转极的最小电压或电流值,又分为正向转极值和反向转极值。
正向转极值是使有极继电器的衔铁转极,全部定位接点闭合,并满足规定接点压力时的正向最小电压或电流值。
反向转极值是使有极继电器的衔铁转极,全部反位接点闭合,并满足规定接点压力时的反向最小电压或电流值。
(7)反向不工作值
向偏极继电器线圈反向通电,继电器不动作的最大电压值。
释放值与工作值之比称为返还系数。返还系数对于信号继电器有着特别重要的意义,返还系数越高,标志着继电器的落下越灵敏。规定普通继电器的返还系数不小于30%,缓放型继电器不小于20%,轨道继电器不小于50%。
AX系列继电器的电气特性和时间特性见表1-3。
表1-3 AX系列继电器的电气特性和时间特性
续上表
续上表
注:1.JWXC-H340型继电器当电压在18V时缓吸时间不大于0.35s,24V时不大于0.3s。
2.JWJXC-160型继电器在24V时缓放时间不大于0.03s,缓吸时间不大于0.07s。
3.JWXC-H310型继电器在24V时缓放时间(0.8±0.1)s,缓吸时间(0.4±0.1)s。
4.JWXC-H1200型继电器在24V时缓吸时间0.6s。
5.JYJXC-3000型继电器临界不转极值应大于120V;JYJXC-J3000型继电器临界不转极值应大于160V。
2.时间特性
电磁继电器的电磁系统是具有铁芯的电感,在接通或断开电源时,由于电磁感应作用,在铁芯中产生涡流,在线路中产生感应电流。这些电流产生的磁通阻碍铁芯中原来的磁通的变化,所以电磁继电器或多或少地都具有一些缓动的时间特性。
在各种继电器控制的电路中,由于它们完成的作用不一样,对继电器的时间特性要求也不一样,如果不能满足对时间特性的要求,控制电路便不能正常工作。因此不仅要了解继电器固有的时间特性,而且还要按电路的要求,设法改变继电器的时间特性。
(1)继电器的时间特性
电磁继电器线圈所具有的电感不仅电感量大,而且是非线性的。再加上继电器磁路中的工作气隙在动作过程中是变化的。因此继电器线圈中的电流变化规律较为复杂。
当线圈通电到衔铁动作,带动后接点断开,前接点接通,需要一定的时间。当线圈断电到衔铁动作,带动前接点断开,后接点接通,也需要一定的时间。即吸合需要时间,释放也需要时间。
吸合时间指向继电器通入额定值起至全部前接点闭合所需的时间(包括通电至后接点断开的吸起启动时间和从后接点断开到前接点闭合的衔铁运动时间)。返回时间指向继电器通入额定值,从线圈断电时至后接点闭合所需的时间(包括断电至前接点断开的缓放时间和从前接点断开至后接合闭合的衔铁运动时间)。继电器动作时间如图1-21所示。
图1-21 继电器动作时间
例如JWXC-1000型继电器的吸合时间为0.10~0.15s,返回时间为0.015~0.02s。
可见继电器都是缓动的,但其缓吸、缓放时间都非常短。
(2)改变继电器时间特性的方法
继电器用于控制电路中,要满足不同控制对象对时间特性的要求,光依靠继电器的固有时间特性是不行的,必须根据需要改变继电器的时间特性。改变继电器时间特性的方法,一是改变继电器的结构;二是用电路来实现。
①改变继电器结构以获得继电器的缓动
用改变继电器结构的方法来改变继电器的时间特性,有:改变衔铁与铁芯间止片厚度,来改变继电器的返回时间;选用电阻率较高的铁磁材料,以缩短继电器的动作时间;增大线圈导线的线径来减小继电器的吸合时间等方法。而采用的最多的方法是在继电器铁芯上套短路铜环使继电器缓动,构成缓放型继电器。安全型继电器用铜线圈架作为铜环,缓放型继电器的铜线圈架如图1-22所示。
图1-22 缓放型继电器的铜线圈架
这样的继电器,当其线圈接通电源或断开电源时,铁芯中的磁通发生变化,在铜线圈架中产生感应电流(涡流),感应电流所产生的磁通阻止原磁通的变化,使铁芯中的磁通变化减慢(即接通电源时感应电流产生的磁通与原磁通方向相反,使磁通增长减慢;切断电源时感应电流的磁通与原磁通方向相同,使磁通减小变慢),从而使继电器缓吸缓放。在具体电路中,最多利用的是它的缓放特性。
同样的继电器在不同的工作电压下,缓放时间是不同的,如JWXC-H340型继电器在18V时缓放时间为0.45s,而在24V时为0.5s。
②构成缓放电路以获得继电器的缓放
通过电路的方法,改变继电器时间特性的方法有:提高继电器端电压使其快吸;与继电器线圈并联RC串联电路使其缓吸缓放;在继电器线圈两端并联电阻或二极管使其缓放;短路继电器一个线圈使其缓放等。最多采用的是在继电器线圈两端并联RC串联电路,使继电器缓吸缓放,如图1-23所示。在继电器通电时,电容器充电,因充电电流一开始很大,在R上产生较大压降,降低了继电器的端电压,使继电器线圈中的电流增长减缓,起到缓吸作用。在继电器断电时,依靠电容器C的放电,使继电器缓放。
图1-23 继电器线圈两端并联RC电路
缓放时间长短与电容器的容量、放电回路中的电阻值及继电器的释放值有关。可通过改变C的电容量和R的电阻值来获得所需要的缓放时间。
电路中R的作用除上述调节缓放时间外,还限制电容器的充电电流,以及防止电路振荡。
缓放型继电器的缓放时间最长仅0.5s,不能满足一些信号电路对时间的要求,因此常用在继电器线圈两端并联RC电路的方法来获得所需要的缓放时间。
3.安全型继电器的机械特性与牵引特性
在继电器衔铁的动作过程中,衔铁上受到电磁吸引力和反作用力。电磁吸引力又称牵引力。反作用力与之方向相反,对于安全型继电器来说是由衔铁(及重锤片)的重力和接点簧片的弹力组成的,所以称为机械力。要使继电器可靠工作,牵引力必须大于机械力。因此牵引力的大小要根据机械力来确定。
(1)机械特性
AX系列继电器机械力的大小与接点片的数量、重锤片的数量、衔铁的动程等有关,而且在衔铁的整个运动过程中所受到的机械力不是固定不变的,而是在一个很大的范围内变化的。也就是说,继电器的机械力Fj是随着衔铁与铁芯间的气隙δ的变化而变化的。Fj=f(δ)的变化关系称为继电器的机械特性。表示这种变化关系的曲线,称为机械特性曲线。不同类型的继电器,其结构不同,机械特性也不同。
无极继电器的机械特性曲线如图1-24所示,图中纵坐标表示衔铁运动时所克服的机械力Fj(单位为N),横坐标表示衔铁与铁芯间的工作气隙δ(单位为mm),横轴上线段Oa代表最大气隙δa值,Oδ0代表止片厚度,aδ0代表衔铁动程值(δa-δ0)。
图1-24 无极继电器的机械特性曲线
继电器衔铁释放时气隙最大,这时在衔铁重力和动接点片的预压力(动接点片预先向下弯曲变形所产生的弹力)的作用下,使动接点片与后接点片间保持一定的压力,以保证接触良好。后接点片的预压力与衔铁重力及动接点片预压力之和相平衡,衔铁上的机械力Fj为零,在机械特性曲线上用a点表示。
当衔铁开始运动,工作气隙从δ0逐渐减小时,后接点片的挠度随之逐渐减小,使后接点片与动接点片之间的压力逐渐减小。这时后接点片给于动接点片的作用力也逐渐减小,动接点片的挠度逐渐增大。因此,随着气隙的减小,机械力Fj逐渐增大,如线段ab所示。该线段的陡度由后接点片和动接点片的弹性变形决定。
当动接点与后接点刚分离时,动接点片失去了后接点片对它的作用力,使机械力突然增大,如线段bc所示。其值决定于衔铁重量和动接点片的预压力之和。
衔铁继续运动,使动接点片逐渐向上弯曲,由于动接点片的挠度加大,使动接点片对衔铁的压力逐渐上升,如线段cd所示。上升的陡度由动接点片的弹性变形决定。
当动接点片与前接点片接触并使前接点片刚离开上托片时,动接点片上增加了前接点的预压力,使机械力突然加大,如线段de所示。其值决定于动接点片的弯曲挠度所产生的弹力及前接点的预压力之和。
为使动接点片与前接点片间接触良好,必须要求它们之间有一定的压力,所以衔铁仍需运动,直至衔铁运动完毕。在这一过程中由于动接点片和前接点片共同弹性变形,弹力增大,所以机械力较快上升,如线段ef所示。
可见,继电器的机械特性曲线是一条折线,它表示了衔铁运动在不同位置时的机械反作用力Fj。折线上c、e两个折点突出向上,它们反映了衔铁运动在这两个位置的机械反作用力变化最大。如果继电器的牵引力在这两个位置均能大于机械反作用力,该继电器就能吸起。所以c、e两个点中的一个,一般作为确定牵引力的依据,称为临界点。
机械特性曲线可根据材料力学计算求得,也可通过实验求得。
(2)牵引特性
当无极继电器线圈上加上直流电源后,铁芯中就产生磁通,磁通经过铁芯与衔铁间的气隙δ时,对衔铁产生电磁吸引力,称为牵引力FQ。牵引力FQ与线圈的磁势(线圈的匝数和所加电流的乘积IW,通常称安匝)及气隙大小有关。当δ一定时,FQ与安匝(IW)的平方成正比;当安匝一定时,FQ与δ的平方成反比。即FQ随δ呈双曲线规律而变化。牵引力FQ随工作气隙δ变化的关系FQ=f(δ),称为牵引特性。牵引特性曲线如图1-25所示。从图中可看出,当安匝一定时,牵引力FQ随δ的减小呈双曲线规律急剧增大;而相同的工作气隙,在不同的安匝下,牵引力FQ也不同,安匝大,牵引力也大。因此,不同的安匝值牵引力FQ与工作气隙δ的牵引特性曲线也不同,安匝大,曲线FQ=f(δ)位置就高。
(3)牵引特性与机械特性的配合
将机械特性曲线和一族牵引特性曲线用同一比例尺绘在同一坐标上,牵引特性曲线与机械特性曲线配合如图1-26所示。这一族牵引特性曲线对应于不同的继电器安匝。显然,要使继电器吸起,就必须要求继电器衔铁在整个运动过程中,牵引力处处大于或等于机械力。也就是说,牵引特性曲线必须在机械特性曲线之上,至少也要与机械特性曲线相切。如前述,机械特性曲线上的c和e点是两个突出的折点,如果衔铁运动到这两点时牵引力都大于或等于机械力,那么在其他点的牵引力都能满足要求。因此,只要根据这两点中的任一点相切在另一点之上的牵引特性曲线,就能确定该继电器的吸起安匝。(IW)3的牵引特性曲线不能满足要求,因它虽与e点相切,上部分处于机械特性曲线之上,但下部分处于机械特性曲线之下,说明下部分的牵引力小于机械力,继电器不能吸起。而与c点相切的(IW)2牵引特性曲线,除c点牵引力等于机械力外,其余都大于机械力,所以能使继电器吸起,(IW)2就是吸起安匝。又因为c点的牵引力等于机械力,所以这个吸起安匝称为临界安匝,切点c称为临界点。为使继电器可靠吸起,继电器的安匝应大于临界安匝,在临界安匝上再加上一个储备量,即乘以储备系数K,就成为工作安匝(IW)G。
图1-25 牵引特性曲线
图1-26 牵引特性曲线与机械特性曲线配合
储备系数K越大,牵引力越大,吸起时间越短。但K不能过大,K过大不但造成不必要的功率消耗,而且因吸引力过大会造成接点在闭合时发生剧烈振动,影响接点稳定工作,甚至产生强烈的电弧或火花使接点损坏。K值一般为1.1~1.3。
安全型继电器的机械特性见表1-4。
表1-4 安全型继电器的机械特性
注:JYXC-600、JYXC-270、JYJXC-220/220定位或反位保持力不小于2N;JYJXC-J3000、JYJXC-135/220、JYJXC-X135/220定位或反位保持力不小于4N。
四、安全型继电器接点
继电器接点是继电器的执行机构,通过接点来反映继电器的状态,进行电路的控制。对于继电器接点有较高的要求,从接点材质到接点结构,从接点组数到接点容量。对频繁通断大电流的接点,还必须采取灭火花措施。
1.对接点系统的要求
在实际应用过程中,继电器的大部分故障发生在接点系统上,因此继电电路的可靠性在很大程度上决定于接点系统工作的可靠性。为保证继电器的可靠工作,必须对接点系统有一定的要求,这些要求包括:
(1)接点闭合时,接触可靠,接触电阻小而且稳定。
(2)接点断开时,要可靠分开,接点间电阻为无穷大,即有一定的间隙。
(3)接点在闭合和断开过程中没有颤动。
(4)不发生熔接。
(5)耐各种腐蚀。
(6)热导率和电导率要高。
(7)使用寿命长。
2.接点参数
(1)接点材质
对接点材质的基本要求是机械强度高、电导率和热导率高、耐腐蚀、熔点较高、加工容易、价格适宜。
(2)接点电阻
接点接触时两导体间的连接是接触表面间若干个接触过渡段的结合,因此它的电阻比同样形状、尺寸的整个导体要大得多,这种接触连接所形成的电阻叫做接触电阻。接点电阻与接点材料、接点间压力、接点的接触形式、接点间电压降、温度及化学腐蚀、电腐蚀等因素有关。
接点电阻由接触电阻及接点本身的电阻两部分组成。
由于接触电阻的存在,使通过接点的电流在接触过渡区产生功率损失,使接点发热。接点发热后增大了材料的电阻系数,减低了机械强度。由于发热和散热是同时进行且取得平衡的,所以接点通电后,能产生一定的温升(接点温度与周围环境温度之差),使接点电阻和机械强度保持在一定范围内。
总的要求是尽量减小接点电阻,以避免过高的接点温升与电压降。因此对接点电阻均要提出不允许超过的电阻值。
(3)接点压力
接触点之间的压力和材质,在很大程度上决定着接点电阻的大小。开始接触的瞬间,接点压力加在为数不多的接触点上,这些接触点被压平,使两接触表面更加接近一些,产生一些新的接触点,总的接触电阻就会降低。但当压力达到某数值时,再增大压力,也不会使接点电阻有明显减小。
接点间存在压力,接点支撑件(接点弹片等,一般采用弹性元件)能产生弹性变形,避免因震动等因素造成接触分离,所以对接点压力有明确的最低值。
(4)接点齐度
同一继电器的所有接点用于电路中,理论上要求同时接触。但在接点系统的生产过程中,从工艺上不可能做到没有误差,因而接点很难做到完全同时接触。继电器各组接点同时接触的误差称为接点不齐度,要求其越小越好。
(5)接点间隙
在动接点和静接点开始分离的瞬间,接点间产生很高的电场,在接点间隙中的自由电子在此电场力的作用下从阴极向阳极高速移动,这样就产生了接点间的电弧。另外,这些电子与气体中的自由电子撞击,使气体电离,进一步使电弧加剧。电弧的产生使接点迅速氧化和点燃,加速接点的损耗,缩短使用寿命。但当接点间隔增大后,拉长了电弧,可使电弧熄灭。此外,接点间隙小,雷电效应亦可能使接点间产生放电现象。故要求接点间有足够大的间隙。
(6)接点滑程
接点表面的腐蚀、氧化和灰尘等对接触电阻有很大影响,为了保证接点的可靠工作,当接点开始接触后,要求接点相互之间有一定程度的位移,该位移叫做接点滑程。
3.接点容量
继电器接点所允许通过的最大电流称为接点容量,继电器使用时严禁超出接点允许容量,以保证各类接点达到规定的接点寿命动作次数。超出接点容量使用时,而造成接点接触面拉弧烧损,使接点接触电阻增大,寿命缩短,严重时造成器材或设备烧损。
安全型继电器的接点容量见表1-5。
表1-5 安全型继电器的接点容量
4.接点材料
一般继电器要求接点材料的电阻系数小,抗压强度低,而且选用不易氧化或其氧化物电阻率小的材料。因为,接触材料电阻系数越小,接点本身的电阻越小,接触电阻越小;材料的抗压强度越小,在一定的接点压力下,接触面积就越大,接触电阻越小。
银的电阻率最低,银的氧化膜的电导率与纯银几乎相等,且抗压强度不高,因此几乎所有类型的继电器,都采用银和银合金作为接点材料。
对控制大电流和高电压的接点,应选择耐电腐蚀和难熔的材料,例如钨和金属陶瓷等。钨熔点高,硬度也很高,不会熔合,几乎没有机械磨损,耐电腐蚀能力强,但它在大气中易氧化。
金属陶瓷,大部分是由两种互相不能熔成合金的成分,用金属陶制法(粉末冶金法)制成的。它磨损小,熔点非常高,耐电腐蚀能力强,不易熔合,导电导热性能好,很适宜作为接点材料。银氧化镉就是其中的一种,其基本物质为银(85%~80%),起导电作用,氧化镉(12%~15%)起导热作用,获得了最佳配合。它在高温下(990℃)还能以爆炸形式分解出氧与镉的蒸汽,起到对电弧的吹动和消除游离的效应,形成自动吹弧作用,提高了接点的熄弧性能。特别是它与银接点配合使用时,具有防黏连、接触电阻小等特点。
安全型继电器的普通接点,静接点常用银或银氧化镉制成,动接点用银氧化镉制成。加强接点的静接点、动接点均用银氧化镉制成。
《铁路信号维护规则》规定,普通接点的接触电阻,银—银应不大于0.03Ω,银—银氧化镉应不大于0.05Ω,银—银碳应不大于0.3Ω,银氧化镉—银氧化镉应不大于0.1Ω。加强接点的接触电阻,银氧化镉—银氧化镉应不大于0.1Ω。
5.接点的接触形式
接点的接触形式如图1-27所示,有面接触、线接触和点接触三种。从表面上看,面接触的接触面最大,接触电阻最小。但实际上并非如此,由于接点的接触面稍有歪斜,两个接点的接触面就不能全面接触,往往只能在一个点或一个不大的面积上接触,因此接触电阻仍然较大。而且接触的部分每次闭合都有不同,加上接点表面的氧化物层自动净化不良,所以接触电阻很不稳定。线接触的压力比较集中,在接点闭合和断开过程中,线接触的接点表面能沿另一接点表面滑动,表面氧化层和灰尘会自动脱落,起到自动净化的作用,使接触电阻减小,而且接触电阻也较稳定。点接触压力最为集中,接触电阻也最稳定,但接触电阻大,散热面积小,温升高,只适用于小功率的控制电路中。
图1-27 接点的接触形式
如JWXC型无极继电器的接点采用点接触方式。在接点簧片的端部开一条0.5mm宽的细长槽口,在槽的两边各焊一个银接点(由直径1.5mm的银丝制成)。银接点单元如图1-28所示,它与动接点一起构成点接触方式,且形成一个簧片上有两个接触点的并联接触方式,大大提高了触头接触的可靠性。
图1-28 银接点单元
JYJXC-135/220型加强接点有极继电器,为满足通断较大电流的需要,除了加强接点片厚度外,接点采用面接触方式。
6.接点的灭火花电路
为了提高接点的使用寿命,应设法避免接点间发生火花。发生火花的原因,是接点控制电路中有电感元件,电感元件中储存着磁场能量,当接点断开时往往以高电压击穿空气隙,将这些能量出现在接点之间,形成火花放电(但此时,因电流未达到电弧临界电流I0,不会产生电弧)。要消灭接点火花,必须采取措施将这部分磁场能量引出,不使它出现在接点上,使接点间的电压低于击穿空气的电压,那么接点间的火花即可消灭。具体方法一般采用灭火花电路,总的原理是利用灭火花电路沟通电感负载所产生的感应电流回路,以降低自感电势,并把磁场能量消耗在回路中的电阻上,这样接点间的电压就可能降低到不能击穿空气隙,避免接点火花的出现。
灭火花电路如图1-29所示。分别为灭火花电阻与电路电感元件并联、灭火花二极管与电路电感元件并联、灭火花电阻电容与电路电感元件并联、灭火花电阻与接点并联、灭火花电阻电容与接点并联。灭火花电阻电容与接点并联是最常用的方法,在接点断开瞬间,电感负载所产生的感应电流流经并联在接点上的电容和电阻串联电路,使接点上的电压降至击穿空气隙的电压之下,而避免发生火花。此时,磁场能量消耗在回路电阻上。
图1-29 灭火花电路
7.熄灭接点电弧
当电路中的电流较大时(大于产生电弧的临界电流I0)时,接点断开过程中,由于在强大电场作用下从负极发出的电子具有足够大的能量使气体电子发生强烈游离,就在接点间产生电弧。电弧温度很高,会引起接点材料的蒸发与喷溅,更增加了接点的电腐蚀,同时还引起接点表面的氧化。必须设法熄灭接点电弧。
电弧在接点间燃烧时,对电路来说具有一定的电阻值,使电路继续保持接通状态。要使电弧自行熄灭,就必须使电流值的增长率小于零,电流逐渐减小至零。要保证这一点,有两条途径:限制电路功率和增大接点间隙距离。限制电路功率,可使电流值达不到临界电流,但不是任何情况下都能采用的。单纯增大接点间距离熄弧效果有限。于是,在接点组数有多余的情况下,可采用几组接点串联的方法。串联几组接点,增大了接点间距离,也提高了电弧临界电压,有较好的熄弧效果。
最常用的则是磁吹弧,这种方法是利用磁场的电磁力把电弧拉长,起到增大接点间距离的作用,使电弧拉长到加在接点间的电压不足以维持电弧燃烧所需的电压而自行熄灭。
磁吹弧法是在接点上加装一块永久磁钢,永磁磁通经过接点间的气隙构成磁回路。接点断开时在接点之间产生电弧,实际上就是电子和离子在接点间的移动。当接点间产生电弧时,电子和离子上就要受到永磁的电磁力,使电弧吹得向外拉长,最后使电弧自行熄灭。磁吹弧如图1-30所示。
图1-30 磁吹弧示意图
磁吹弧的方向根据左手定则确定,磁吹弧方向如图1-31所示。此时要求通过接点电流的方向,应符合使接点间电弧向外吹的原则。否则,向内吹弧,非但不会熄灭电弧,还会造成接点的损伤。因此,加强接点上用磁吹弧的继电器,如JWJXC-480、JWJXC-H125/0.44、JWJXC-H125/0.13、JYJXC-135/220等都规定了接点的正负极性,使用中要注意磁吹弧的方向。这样,接点电流产生的磁场方向与磁钢的磁场方向一致,还保证不会产生对磁钢的去磁作用。
图1-31 磁吹弧方向示意图
用永久磁钢作磁吹弧有许多优点:可节省铜线和绝缘材料,灭弧系统结构简单;灭弧功能较稳定;没有电能消耗;可使接点开距缩小。